5 实测与模拟结果的比较

　　 式(10)是根据人工湿地实际系统的进水浓度和水力停留时间以及运行温度环境，预测出人工湿地的出水水质，式中k是关键，其估算模型的精度见表4。

　　表4中，k来自表3，k1根据式(9)计算而来，k1误差指与左比较的结果。
　　表4表明，按式9估计的k比实测偏小，误差约在10％以内。这说明在温度和进水浓度已知的条件下，人工湿地k可用k=(-0.0039θ+0.5842)+[(2×10-5) θ-0.0004]yo来估计。针对不同水力停留时间的人工湿地出水水质可用yt=yoexp{-[(a1θ+a2)+(blθ+b2)yo]t}来预测。尽管本研究只采用COD建立风车草人工湿地去除有机物的动力学模型，但其方法同样适用于其它植被的人工湿地，因为同样遵从推流反应器原理；此方法也适用于描述服从指数模型的其它污染指标的降解过程，例如BOD，只是模型参数需要重新调整。

　　6、结论

　　人工湿地降解有机物服从指数方程规律，模型可以用Yt=Yo·e(-kt)表达。本研究建立了风车草人工湿地COD降解动力学模型dy／dt=-kt(t为时间)，研究阐明了温度和进水浓度对COD降解常数兑的影响。在温度和进水浓度已知的条件下，风车草人工湿地COD降解的兑可用k=(-0.0039θ+0.5482)+[(2×10-5) θ-0.0004]yo妁来估计；针对不同水力停留时间(d)的风车草人工湿地出水COD(yt)可用yt=yoexp{-[(a1θ+a2)+(blθ+b2)yo]t}来预测。该模型可用于具推流反应器原理的人工湿地有机物的去除过程，模型参数需针对现场运行条件进行调整。

　　参考文献：

[1]丁廷华.污水芦苇湿地处理系统示范工程的研究[J).环境科学，1992，13(2)；8—13.
[2]郑雅杰.人工湿地系统处理污水新模式的探讨[J].环境科学进展，1995，3(6)：1—8.
[3]诸惠昌，胡纪萃，新型废水处理工艺一人工湿地的设计方法[J].环境科学，1993，14(2)：39—43.
[4]唐受印，汪大晕，废水处理工程[M].北京：化学工业出版社，1998，8—12.
[5]胡康萍.人工湿地设计中的水力学问题研究[J].环境科学研究，1991，4(5)；11—16.

上一页  [1] [2] [3]